摘要：庫爾勒至鄯善輸油管道采用了常溫密閉輸送工藝及SCADA系統(tǒng)等先進技術(shù)，是目前國內(nèi)自動化水平領(lǐng)先的一條管道。詳細介紹了自荷蘭引進的RZD-RMBX型減壓閥的結(jié)構(gòu)、工作原理、調(diào)節(jié)特性及運行工況。該減壓閥首次在國內(nèi)輸油管道上用于解決大落差的難題。運行一年多來，工作平穩(wěn)正常，效果良好。

　　1997年7月我國首次引進荷蘭莫克維迪(Mokveld)公司64.8　mm　ANSI　600　RZD-RMBX型減壓閥，用于庫鄯輸油管道吐魯番盆地西南部落差最大(115　km內(nèi)落差達1　660　m)的覺羅塔格山至艾丁湖減壓輸油段。運行一年多來，工作平穩(wěn)正常，效果良好。

一、減壓閥的結(jié)構(gòu)及工作原理

　　減壓閥是一種軸流式調(diào)節(jié)閥，由閥外體、閥內(nèi)體、閥桿、活塞桿、活塞和籠筒組成(見圖1)。

圖1　減壓閥結(jié)構(gòu)示意圖
1—閥外體；　2—閥內(nèi)體；　3—活塞桿；　4—閥桿；　5—活塞；　6—籠筒

　　1、　閥　體
　　 閥體包括閥外體和閥內(nèi)體，是一完整的鑄造體，閥的內(nèi)外體之間有一軸向?qū)ΨQ流道，見圖1箭頭所示處。
　　 2、　籠　筒
　　 籠筒是減壓閥的關(guān)鍵部件，結(jié)構(gòu)見圖2。壁面上有許多孔洞，RZD-RMBX型減壓閥選用三層籠筒，即籠筒壁面分三層，每層按一定規(guī)律分布有許多孔洞，三層壁面按一定的要求組合為一體(見圖2)。

圖2　籠筒示意圖

　　3、　活塞桿和閥桿
　　 活塞桿與閥桿構(gòu)成一個90°的角式傳動機構(gòu)(見圖1)，活塞借助此傳動機構(gòu)在導(dǎo)軌內(nèi)沿閥門的中心線運動，活塞桿與閥桿上的45°的齒條相互耦合，閥桿上下傳動，帶動活塞桿及活塞在全行程上前后運動。活塞的端面上均勻分布有孔洞(見圖1)，以使活塞內(nèi)外壓力平衡，前后運動時不受軸向壓力的影響。
　　 4、　工作原理
　　 減壓閥是活塞型閥門，活塞在籠筒內(nèi)被導(dǎo)引，節(jié)流發(fā)生在活塞邊緣與籠筒的孔口之間，油流來自籠筒外，因此在籠筒層孔內(nèi)油流速度很高，籠筒選用的材質(zhì)高度抗腐蝕與磨蝕。減壓閥有獲專利的密封系統(tǒng)，主密封圈位于籠筒的最前端，活塞在全行程上被導(dǎo)引，當(dāng)被推動穿過主密封圈時，閥門前后的差壓強迫主密封圈緊貼活塞壁而緊密關(guān)閉閥門?；钊ㄟ^活塞桿的導(dǎo)引在籠筒內(nèi)前后運動，閥桿借助它與活塞桿上的45°的齒條傳動活塞桿，當(dāng)執(zhí)行機構(gòu)驅(qū)動閥桿向上時，活塞向后移動，開大閥門；當(dāng)執(zhí)行機構(gòu)驅(qū)動閥桿向下時，活塞向前移動，關(guān)小閥門。
　　 減壓閥采用了帶氣動閥門定位器的活塞執(zhí)行機構(gòu)，氣源裝置給執(zhí)行機構(gòu)提供了一定壓力的壓縮空氣，電／氣轉(zhuǎn)換器把從控制室來的4～20　mA　DC信號轉(zhuǎn)換為0.02～0.1　MPa的標(biāo)準氣動信號，傳輸信號為電信號，現(xiàn)場操作為氣動信號。執(zhí)行機構(gòu)接受控制信號轉(zhuǎn)換成相應(yīng)的直線位移輸出，通過推桿帶動閥桿上下移動，從而使閥門開度在全行程上變化。
　　 5、　性能特點
　　 軸向?qū)ΨQ流道。閥體采用了軸向?qū)ΨQ流道，完全避免了優(yōu)先流和不必要的流向改變，使噪音和紊流趨勢明顯降低。
　　 氣密級專利密封系統(tǒng)。減壓閥具有獲專利的密封系統(tǒng)，即使在最惡劣的工作條件下，也能在全壓力范圍內(nèi)保證關(guān)斷嚴密。
　　 壓力平衡。由于減壓閥裝配了壓力平衡活塞，使得操作活塞的軸向力與閥門兩端的壓差無關(guān)，因此使用較小的執(zhí)行機構(gòu)就能達到快動的目的。

二、調(diào)節(jié)特性

　　減壓閥的調(diào)節(jié)特性是由閥內(nèi)部件的結(jié)構(gòu)決定的，所謂調(diào)節(jié)特性是指流過閥門介質(zhì)的相對流通能力與閥門相對開度的關(guān)系，相對流通能力是閥門某一開度時流通能力與全開時流通能力之比，相對開度是閥門某一開度與全開度之比^〔1〕。減壓閥的調(diào)節(jié)特性如圖3所示。
　　 從圖3中可以看出，減壓閥具有良好的線性調(diào)節(jié)特性，最小流量時開度約在10%處，這一點使得閥門接近關(guān)閉時工作緩和平穩(wěn)，確保關(guān)斷嚴密。在正常的可調(diào)范圍內(nèi)流量變化與閥門開度成線性關(guān)系。

圖3　減壓閥特性曲線

三、減壓閥在管道中的調(diào)節(jié)原理

　　庫鄯輸油管道使用了兩個減壓閥，并聯(lián)安裝在覺羅塔格減壓站，其中主閥PV1001起主要調(diào)節(jié)作用，副閥PV1002起備用調(diào)節(jié)作用，庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖如圖4所示。

圖4　庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖

　　從圖4中可以看出減壓閥的主要作用是。
　　 (1)在減壓站通過減壓閥節(jié)流降壓，消耗掉管道最高點至末站進站間的多余位能(P₂－P₃)。
　　 (2)通過減壓閥控制減壓站上游管道的壓力，保證高點正壓運行，并避免高點至減壓站管道內(nèi)出現(xiàn)不滿流現(xiàn)象。
　　 (3)全線停運時，通過減壓閥的嚴密關(guān)斷，防止減壓站上游出現(xiàn)不利于再啟動的空管現(xiàn)象。
　　 圖4中高點與減壓站處由伯努利方程得到簡化后的穩(wěn)定流的能量方程^〔2〕：

　　即　P₂＝P₁＋γ（Z₁－Z₂）-γ^.h_f
　　 由列賓宗公式得： 　?。?）

式中　Z₁——高點高程，m；
　　　 Z₂——減壓站高程，m；
　　　 P₁——高點壓力，Pa；
　　　 P₂——減壓站進站壓力，Pa；
　　　 Q——管道內(nèi)原油流量，m³／s；
　　　 d——管道內(nèi)徑，m；
　　　 L——高點至減壓站間的管道長度，m；
　　　 γ——油品相對密度，kg／m³；
　　　 ν——油品運動粘度，m²／s；
　　　 β——流態(tài)系數(shù)，取0.024　6　s²／m。
　　 其中Z₁、Z₂、d、L、β、γ、ν為已知，為了保證高點正壓運行，取P₁為0.2　MPa(設(shè)計參考值)，由式(1)中可以得出：減壓站的進站壓力P₂隨Q變化而變化，Q取首站出站流量。在實際運行中P_SP（減壓站進站壓力設(shè)定值）由SCADA系統(tǒng)根據(jù)實時測定的Q進行計算得出，并從主機系統(tǒng)實時傳給減壓站的站控PLC，由PLC內(nèi)的PID(比例積分微分)調(diào)節(jié)程序?qū)p壓站的上游壓力P₂進行控制。
　　 當(dāng)P₂＜P_SP時，PV1001關(guān)小，直至偏差e＝P₂－P_SP＝0為止；
　　 當(dāng)P₂＞P_SP時，　PV1001開大，　直至偏差e＝0為止；
　　 當(dāng)P₂＝P_SP時，PV1001保持當(dāng)前開度。
　　 副閥PV1002是備用調(diào)節(jié)閥，其壓力設(shè)定值為固定值，即不隨管道流量變化而變化。當(dāng)主閥PV1001故障關(guān)閉或流通能力不夠時，副閥將自動參與調(diào)節(jié)，兩閥的壓力流量曲線如圖5所示。

圖5　壓力流量曲線圖

　　由圖5可看出，主閥PV1001控制上游壓力隨流量增大而減小，而副閥PV1002控制上游壓力為一定值，但兩閥出口壓力(隨流量的變化)相同。

四、減壓閥運行工況分析

　　RZD-RMBX型減壓閥結(jié)構(gòu)獨特，并首次在我國輸油管道上使用，由于設(shè)計上的疏忽，減壓站進站主流程上未裝過濾器，加之減壓閥的安裝未嚴格按照規(guī)程執(zhí)行，因此導(dǎo)致庫鄯輸油管道在輸水試運期間減壓閥嚴重受堵，流通能力減小，后經(jīng)補裝過濾器，并多次沖洗減壓閥，運行工況才逐漸趨于正常。
　　 通過分析主閥PV1001的兩組運行數(shù)據(jù)，得出如表1所列的結(jié)果。
　　 第一組數(shù)據(jù)中取通過流量約490　m³／h，運行時間為8個月，減壓閥的實際開度從99.61%降為35.36%，經(jīng)過計算，實際開度與理論開度間的絕對誤差從71.61%降為7.61%。第二組數(shù)據(jù)取通過流量約643　m³／h，運行時間為4個月，實際開度從56.31%降為40.83%，絕對誤差從23.81%降為8.03%。從表1中可以看出，減壓閥隨著運行時間的累計，流通能力也逐漸恢復(fù)，主要原因是減壓閥在運行過程中，籠筒內(nèi)的堵塞物由于受到高壓原油的長期沖蝕與磨蝕而逐漸減少。以1998年3月21日與1998年8月1日的兩組運行參數(shù)(見表2)為依據(jù)，對減壓閥的出口壓力與流量的變化進行比較。

表1　庫鄯輸油管道主閥運行的兩組數(shù)據(jù)比較

注　以上數(shù)據(jù)在計算中原油密度取0.845　6　t／m³。

表2　減壓閥運行參數(shù)

　　注　左欄為1998年3月21日數(shù)據(jù)，右欄為1998年8月1日數(shù)據(jù)。

　　將表2中的數(shù)據(jù)用曲線表示(見圖6)。
　　 通過比較可以看出，圖6中曲線1較曲線2接近曲線3，這說明隨著運行時間的累計，減壓閥的運行情況將逐漸趨于正常。
　　 根據(jù)減壓閥的運行情況，提出以下建議。
　　 (1)減壓閥籠筒上的孔洞很小(φ6　mm)，為保證減壓閥的正常運行，減壓閥前應(yīng)設(shè)置合適的過濾器，并應(yīng)根據(jù)情況適時清洗過濾器。
　　 (2)由于減壓閥在投產(chǎn)前受堵，籠筒內(nèi)的堵塞物至今仍有殘余，這就使得原油通過減壓閥的壓差相對增大，而減壓閥的允許壓差為6.0　MPa，也即當(dāng)減壓閥前后壓差為6.0　MPa時，它的通過流量已達飽和，若超過6.0　MPa，則閥內(nèi)件將會受到損害，因此運行中的壓差都應(yīng)小于6.0　MPa。

圖6　出口壓力與流量的變化曲線
1—1998年8月1日的一組運行情況；
2—1998年3月21日的一組運行情況；
3—流量與出口壓力的關(guān)系曲線

　　(3)減壓閥的執(zhí)行機構(gòu)采用了氣動驅(qū)動方式，保證其氣源裝置的正常工作就是保證減壓閥的正常運行，因此對氣源裝置應(yīng)定期進行維護和保養(yǎng)。另外，如果能深化減壓閥的理論培訓(xùn)以及嚴格按規(guī)程施工和操作，那么其運行優(yōu)勢將會得到更好發(fā)揮。

參考文獻

1，　曲慎揚等：原油管道工程，石油工業(yè)出版社(北京)，1994。
2，　袁恩熙：工程流體力學(xué)，石油工業(yè)出版社(北京)，1986。